Çok sıcak düzlemsel indüktör hakkında ne yapmalı?


10

Ben ne yapıyorum:

Gelen 18v - 36v beslemesinden ± 24v üretmek için bir DCDC dönüştürücü tasarlıyorum. Bunun için TI TPS54160 kullanıyorum ve Geniş Giriş Voltajı ile Split Rail Güç Kaynağı Oluşturma belgesini izliyorum .

TPS54160

Yerden tasarruf etmek için, split transformatör çekirdeği kullanarak düzlemsel bir transformatör tasarladım. Transformatörün her bir tarafına 12 tur koydum, bu da çekirdeğin veri sayfasına göre 244uH (12x12x1700nH) vermelidir.

Ayrık düzlemsel transformatör çekirdeği Ayrık düzlemsel transformatör çekirdeği

Katma:

Doğru bileşen değerlerini hesaplamak için TI tarafından sağlanan Excel tabanlı bir hesap makinesi kullanıyorum . Hesap makinesi bu devre topolojisini bu IC ile tasarlamak içindir.

Sorun:

Sorun, 500kHz anahtarlama frekansında transformatörün çok ısınmasıdır. Anahtarlama frekansını düşürürsem, biraz daha soğuyabilirim, ama çok fazla azaltırsam, devre artık yeterli sürücü akımına sahip değildir.

Benim sorum:

Sürüm 2'de ne denemeliyim? Fiziksel olarak daha büyük bir transformatör çekirdeği yardımcı olur mu? Transformatördeki tur sayısını azaltmayı denemeli miyim? 500kHz'de sadece 65uH'ye ihtiyacım olduğunu hesaplıyorum, bu yüzden kesinlikle 8 dönüşe gidebilirim.


2
Bobin akımını ölçmenin herhangi bir yolu var mı? Doygun olabilirsiniz.
Daniel

Ölçüsel şeyleri hesaplamak yerine denediniz mi? Ve ne ısınıyor, sargılar mı, çekirdek mi? Dalga formları iyi görünüyor mu?
PlazmaHH

@PlasmaHH - Sargılar veya çekirdek olup olmadığını söyleyemem, çünkü sargılar tamamen çekirdek tarafından kapatılmıştır. Benim önsezim, ısındığı hız nedeniyle çekirdek olması.
Rocketmagnet

1
@Daniel - Hmm, bobin akımını yeni ölçtüm ve yaklaşık 24A gibi görünüyor! (0.05R duyu direnci boyunca 1.2v). Bu şekilde, olması gerekenden çok daha yüksek.
Rocketmagnet

1
Sargılarınız nasıl istiflenir? (Kaç katman ara katlar, vs?) Sargıların DC direncini ölçtünüz mü?
Adam Lawrence

Yanıtlar:


3

ΔB

ΔBμAclgn

Lgn2Acμolg

ImaxBmax

nImaxBmaxlgμo

Bir değerle başlayarak , , ve , ne bir fikir edinmek mümkündür ve indüktör olması gerekir için. Let = 100 , = 0.2t'lik, = 20LgBmaxAcImaxlgnLgμHBmaxAcmm2

lg = = ~Imax2LgμoAcBmax21Amp2100μHμo20mm20.2T20.16mm

ve

n = = =imaxLgAcBmax1Amp100μH20mm20.2T25turns

Bu analiz oldukça basitleştirilmiş, çok şey bırakıyor, ancak ne beklenmesi gerektiği hakkında bir fikir veriyor. Bu tür indüktörlerin tasarımı çok karmaşıktır. Referans olarak " İndüktör ve Geri Dönüş Trafosu Tasarımı " na bakabilirsiniz .


Cevabımda mıknatıslanma akımının yaklaşık 73mA olduğu sonucuna vardım (elbette bir hata yapabilirdim) ve bu, çekirdek boyutlar göz önüne alındığında çekirdek doygunluğu oluşturmak için yeterince yakın bir yerde görünmüyor.
Andy aka

@Andyaka, eğer bu bir transformatör olsaydı, sana katılırdım. Ancak, kullanılabilir B'yi kısıtlayan DC ön gerilimli bir indüktördür. Çıkış voltajları ve yük akımları yükseldikçe, çekirdek doygunluğa doğru yürür. Bu, genellikle boşluksuz bir çekirdekte kalan yüksek remanence veya kalıntı seviyesi nedeniyle bir DCM Flyback ile bile bir sorundur.
gsills

Tüm geri dönüş dönüştürücüler bir boşluğa ihtiyaç duymaz - bol miktarda gerekmez ve dediğim gibi mag akımı sadece 74 mA'dır ve bu da 0,9 At MMF verir. Çekirdeğin uzunluğu yaklaşık 1.5 cm'dir, bu nedenle H alanı yaklaşık 60 At / m'dir. N97 malzemesine bakıldığında, sadece doygunluk bölgesine girmeye başlıyor, ancak TPS54160'ın "AÇIK" zamanını 130ns'a kadar düşürebileceği göz önüne alındığında, aşırı ısınma yüksüz ve orta yükte gerçekleştiği için doygunluğa doğru yürüdüğünü gerçekten göremiyorum.
Andy aka

3

Sanırım N87 materyalini kullanıyorsun, bu yüzden hızlı bir hesaplama yapacağım. 500 kHz'de indüktör akımı 1 mikrosaniyede (50:50 görev döngüsü) belirli bir değere yükselebilir. Bunun 244 uH endüktansı olduğunu söylüyorsunuz, bu nedenle 18V uygulandığında akımın yükselmesini bekliyorum: -

18V x 1 us / 244 uH = 74mA - bu mıknatıslanma akımıdır (bir sonraki yarım döngüde serbest bırakılan enerjiyi depolar) ama gerçekten, gerçekten düşük geliyor. Ana sargıda depolanan enerji çıkışa aktarılmalıdır ve bu enerji 0.66 uJ'dir (hala çok düşük geliyor). Bu nedenle bir yüke aktarılabilen güç 0,66 uJ x 500 kHz = 0,33 watt'tır.

Bağladığınız veri sayfasındaki diğer örneklere bakmanız gerektiğini düşünüyorum. 150 uH'luk bir indüktör kullanarak 30V kadar yüksek voltajlarla çalışabilen ve 300 kHz'de çalışabilen bir tane görüyorum, bu yüzden ana kayıplarınızın sargılardaki bakır kayıpları olduğunu düşünüyorum - bunları nasıl ürettiniz?

Ayrıca N87 malzemesinin size 500 kHz'de yaklaşık% 5 ila 10 kayıp vereceğini de göstereceğim, bu yüzden muhtemelen en iyi seçim değil.

Buna ek olarak, primere pozitif uygulandığında çıkış sargısının negatif voltaj ürettiğinden emin olun. Başka bir deyişle, sargıların aşamalı olarak işlenmesi bu geri dönüş devresinin temelini oluşturur.

Bu süreksiz mod değerlendirmesi hakkındaki düşüncem, sürekli iletim modunda çalışmayı beklemenize rağmen, DCM'de bakarak ve DCM'nin doğru basketbol sahasında olup olmadığını anlamaya çalışarak makul bir fikir edinebilmenizdir.


3

PCB üzerindeki çekirdeğin orta ayağı için delik şekilde kaplanmış görünüyor. Gerçek PCB'de kaplanmış mı? Eğer öyleyse, bu neden büyük akımlara sahip olabileceğinizi açıklar. Bir var kısa devre dönüş çekirdek aracılığıyla bağlanmış olur.

Sitemizi kullandığınızda şunları okuyup anladığınızı kabul etmiş olursunuz: Çerez Politikası ve Gizlilik Politikası.
Licensed under cc by-sa 3.0 with attribution required.